1、道BICS 53.080 J 83 中華人民共和國(guó)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)G/T -2012 工業(yè)貨架設(shè)計(jì)計(jì)算Calculation of industrial rack design 2012-10-01實(shí)施2012-06-29發(fā)布發(fā)布中華人民共和國(guó)國(guó)家質(zhì)量監(jiān)督檢驗(yàn)檢茂總局中國(guó)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)化管理委員會(huì)h飛SHh如J門(mén)JE 劇腳碼。T1PME d. z j旦鄧川噸。向百GB/T -2012 目次前言.1 I 范圍2 規(guī)范性引用文件.3 術(shù)語(yǔ)和定義4 工業(yè)貨架結(jié)構(gòu).2 4. 1 自動(dòng)化立體倉(cāng)庫(kù)貨架.2 4.2 窄巷道托盤(pán)貨架.6 4.3 普通托盤(pán)貨架5 計(jì)算方法與計(jì)算模型.8 5.1 計(jì)算原則.

　　2、8 5.2 計(jì)算模型.6 計(jì)算工況與荷載組合四6.1 計(jì)算荷載.10 6.2 計(jì)算工況及荷載組合.117 強(qiáng)度校核.四7.1 強(qiáng)度設(shè)計(jì)值.7.2 強(qiáng)度校核.13 8 剛度校核.13 8.1 變形計(jì)算8.2 變形限值9 穩(wěn)定性校核.14 附錄A(資料性附錄)荷載組合計(jì)算表達(dá)式.15 附錄B(資料性附錄)構(gòu)件強(qiáng)度計(jì)算公式.18 附錄c(資料性附錄)構(gòu)件穩(wěn)定性計(jì)算公式.20參考文獻(xiàn)GB/T -2012 前言本標(biāo)準(zhǔn)按照GB/T1. 1-2009給出的規(guī)則起草。本標(biāo)準(zhǔn)由全國(guó)物流標(biāo)準(zhǔn)化技術(shù)委員會(huì)CSAC/TC269)提出。本標(biāo)準(zhǔn)由全國(guó)物流標(biāo)準(zhǔn)化技術(shù)委員會(huì)CSAC/TC269)和全國(guó)物流倉(cāng)儲(chǔ)設(shè)備標(biāo)

　　3、準(zhǔn)化技術(shù)委員會(huì)CSAC/TC 499)歸口。本標(biāo)準(zhǔn)起草單位:北京科技大學(xué)物流研究所、南京音飛儲(chǔ)存設(shè)備工程有限公司、上海鼎虎工業(yè)設(shè)備有限公司、江蘇六維物流設(shè)備實(shí)業(yè)有限公司、東莞市海力物流系統(tǒng)設(shè)備有限公司、南京萬(wàn)事達(dá)物流設(shè)備制造有限公司、南京音飛貨架制造有限公司。本標(biāo)準(zhǔn)主要起草人:王轉(zhuǎn)、金躍躍、錢(qián)孝剛、趙德平、王士祥、周韜、裴超、譚穎、許曉潤(rùn)。I G/T -2012 工業(yè)貨架設(shè)計(jì)計(jì)算范圍本標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定了組裝式工業(yè)貨架的基本結(jié)構(gòu)、計(jì)算模型、計(jì)算工況與荷載組合以及強(qiáng)度、剛度與穩(wěn)定性校核方法。本標(biāo)準(zhǔn)適用于組裝式工業(yè)貨架中的自動(dòng)化立體倉(cāng)庫(kù)貨架、窄巷道托盤(pán)貨架、普通托盤(pán)貨架的設(shè)計(jì)計(jì)算，其他類(lèi)型貨架可參

　　4、照本標(biāo)準(zhǔn)執(zhí)行。2 規(guī)范性引用文件下列文件對(duì)于本文件的應(yīng)用是必不可少的。凡是注日期的引用文件，僅注日期的版本適用于本文件。凡是不注日期的引用文件，其最新版本(包括所有的修改單)適用于本文件。3 3. 1 GB/T 物流術(shù)語(yǔ)GB -2010 建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB GB -2002 冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范有軌巷道式高層貨架倉(cāng)庫(kù)設(shè)計(jì)規(guī)范JB/T 9018 術(shù)語(yǔ)和定義GB/T 、GB和JB/T9018界定的以及下列術(shù)語(yǔ)和定義適用于本文件。工業(yè)貨架industrial rack 由立柱片、橫梁(或懸臂梁)等承載構(gòu)件組成，主要用

　　5、于存儲(chǔ)的貨架。3.2 自動(dòng)化立體倉(cāng)庫(kù)貨架AS/RS rack 由立柱片、橫梁(或懸臂梁)等承載構(gòu)件組成，專(zhuān)門(mén)在自動(dòng)化立體倉(cāng)庫(kù)中使用，配合有軌堆垛機(jī)作業(yè)，主要用于存放托盤(pán)裝載單元。3.3 窄巷道托盤(pán)貨架very narrow aisle pallet rack 由立柱片、橫梁等承載構(gòu)件組成，配合三向回轉(zhuǎn)式叉車(chē)(或無(wú)軌堆垛機(jī))作業(yè)，主要用于存放托盤(pán)裝載單元。3.4 普通托盤(pán)貨架pallet rack 由立性片、橫粱等承載構(gòu)件組成，配合叉車(chē)作業(yè)，主要用于存放托盤(pán)裝載單元。3.5 牛腿式托盤(pán)貨架corbel pallet rack 由立柱片、懸臂梁等承載構(gòu)件組成，主要用于存放托盤(pán)裝載單元。1 GB/T

　　6、 -2012 4 工業(yè)貨架結(jié)構(gòu)4. 1 自動(dòng)化立體倉(cāng)庫(kù)貨架4. 1. 1 自動(dòng)化立體倉(cāng)庫(kù)橫梁式貨架4. 1. 1. 1 總體結(jié)構(gòu)及構(gòu)成自動(dòng)化立體倉(cāng)庫(kù)橫梁式貨架的總體結(jié)構(gòu)包括立柱、橫梁、頂梁、水平系桿、垂直斜拉桿、垂直支撐連接梁、水平支撐、橫斜撐、隔撐、天軌、天軌吊梁等，如圖1所示。除隔撐外其余均為必要結(jié)構(gòu)。2 3 4 5 6 7 8 9 10 A-A 1一一立柱;8一一橫斜撐12一一橫梁;9一一天軌吊梁53一一頂梁;10 天軌;4一一垂直斜拉桿;11 隔撐;5一一水平系桿;12一一雙排垂直支撐連接梁;6一一天軌支架;13-一一水平支撐。7一一單排垂直支撐連接梁;圖1自動(dòng)化立體倉(cāng)庫(kù)橫梁

　　7、式貨架總體結(jié)構(gòu)4. 1. 1.2 立柱片結(jié)構(gòu)立柱片由兩根立柱和橫斜撐組成，有V型、N型或K型三種類(lèi)型，如圖2所示。2 a) V型1一一立柱;2一一橫斜撐。GB/T -2012 b) N型c) K型圖2立柱片類(lèi)型及結(jié)構(gòu)4. 1. 1.3 垂直支撐結(jié)構(gòu)垂直支撐由水平系桿和垂直斜拉桿組成，有X型剛性、X型柔性和Z型剛性三種類(lèi)型，如圖3所示。每對(duì)垂直支撐可跨越1層或2層，也可跨越1列或2列，如圖4所示。/7.fffE/十/7，/ff，t/fBff E 段升/I V I陰陽(yáng)IV I防Ir7V I V I陰陽(yáng)II I陰陽(yáng)II門(mén)切伊II I I伊|a) X型剛性一一一4 橫梁;5一一螺栓。b)

　　8、X型柔性c) z型剛性圄3垂直支撐類(lèi)型及布置院IIII 去二II 產(chǎn)買(mǎi)二|陽(yáng)I I I 陽(yáng)防II I I時(shí)時(shí)貯1I斥的|入II I I I入|a) 單列單層布置b) 雙列布置c) 雙層布置圖4垂直支撐常見(jiàn)布置方式4. 1. 1. 4 水平支撐結(jié)構(gòu)水平支撐有X型、K型和V型三種類(lèi)型，在長(zhǎng)度方向的布置宜與垂直支撐相對(duì)應(yīng)，如圖5所示。3 GB/T -2012 DGXI IXD f/一IXDG IXD a) X型1-一水平系桿E2一水平支撐53一-橫斜撐。b) K型圖9水平支撐類(lèi)型及布置c) V型5 GB/T -2012 4.2 窄巷道托盤(pán)貨架4.2. 1 總體結(jié)構(gòu)及構(gòu)成窄巷道托盤(pán)

　　9、貨架的總體結(jié)構(gòu)包括立柱、橫梁、垂直支撐、垂直支撐連接梁、橫斜撐、隔撐、龍門(mén)梁等，如圖10所示。其中，立柱、橫斜撐、橫梁、龍門(mén)梁為必要結(jié)構(gòu)，其余均為可選結(jié)構(gòu)。2 3 4 5 6 7 1 1一立柱;6 橫斜撐z2一一橫梁;7一一龍門(mén)梁33一一垂直斜拉桿;8一一隔撐p4一一水平系桿;9一一雙排垂直支撐連接梁。5-一單排垂直支撐連接梁;圖10窄巷道托盤(pán)貨架總體結(jié)構(gòu)4.2.2 立柱片結(jié)構(gòu)同4.l. l. 20 4.2.3 垂直支撐結(jié)構(gòu)同4.l. l. 3，當(dāng)貨架層數(shù)大于6時(shí)，宜每5列6列增加一組垂直支撐，在長(zhǎng)度方向宜布置在貨架的兩端和中間位置。4.2.4 水平支撐結(jié)構(gòu)同4.l. l. 4，當(dāng)貨架層數(shù)大于

　　10、6時(shí)，宜增加水平支撐，在長(zhǎng)度方向的布置宜與垂直支撐保持一致，高度方向可每層都布置，或每隔1層2層布置一組。6 GB/T -2012 4.2.5 龍門(mén)梁結(jié)構(gòu)龍門(mén)梁結(jié)構(gòu)有全高和高低結(jié)合兩種類(lèi)型，如圖11所示。a) 全高b) 高低結(jié)合圖11龍門(mén)梁結(jié)構(gòu)類(lèi)型4.3 普通托盤(pán)貨架4.3. 1 總體結(jié)構(gòu)及構(gòu)成普通托盤(pán)貨架的總體結(jié)構(gòu)包括立柱、橫梁、垂直支撐、垂直支撐連接梁、橫斜撐、隔撐等，如圖12所示。其中，立柱、橫斜撐、橫梁為必要結(jié)構(gòu)，其余均為可選結(jié)構(gòu)。1-一一立柱52一一-橫梁;3 垂直斜拉桿;4 水平系桿;1 2 3 4 1 5一一單排垂直支撐連接梁;6一-橫斜撐;7一-隔撐;8一一雙排垂直支

　　11、撐連接梁。圖12普通托盤(pán)貨架總體結(jié)構(gòu)5 6 7 GB/T -2012 4.3.2 立柱片結(jié)構(gòu)同4.1.1. 2。4.3.3 垂直支撐結(jié)構(gòu)同4.1.1. 3，當(dāng)貨架層數(shù)大于6時(shí)，宜每5列6列增加一組垂直支撐，在長(zhǎng)度方向宜布置在貨架的兩端和中間位置。4.3.4 水平支撐結(jié)構(gòu)同4.1.1. 4，當(dāng)貨架層數(shù)大于6時(shí)，宜增加水平支撐，在長(zhǎng)度方向的布置宜與垂直支撐保持一致，高度方向可每層都布置，或每隔1層2層布置一組。4.3.5 龍門(mén)梁結(jié)構(gòu)同4.2.5，當(dāng)立柱片的高度和寬度的比例大于或等于8: 1時(shí)，宜增加龍門(mén)梁。5 計(jì)算方法與計(jì)算模型5. 1 計(jì)算原則5. 1. 1 本標(biāo)準(zhǔn)采用以概率理論為基礎(chǔ)

　　12、的極限狀態(tài)設(shè)計(jì)方法，以分項(xiàng)系數(shù)設(shè)計(jì)表達(dá)式進(jìn)行計(jì)算。5. 1.2 對(duì)貨架進(jìn)行整體強(qiáng)度和穩(wěn)定性分析時(shí)，應(yīng)采用承載能力極限狀態(tài)法進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算;對(duì)貨架進(jìn)行剛度分析時(shí)，應(yīng)采用正常使用極限狀態(tài)法進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算。5. 1. 3 按承載能力極限狀態(tài)法計(jì)算貨架結(jié)構(gòu)時(shí)，應(yīng)采用荷載設(shè)計(jì)值和強(qiáng)度設(shè)計(jì)值進(jìn)行計(jì)算;按正常使用極限狀態(tài)法計(jì)算貨架結(jié)構(gòu)時(shí)，應(yīng)采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值和變形限值進(jìn)行計(jì)算。5.1.4 貨架局部及單個(gè)構(gòu)件的計(jì)算，可采用材料力學(xué)、結(jié)構(gòu)力學(xué)、彈塑性力學(xué)方法，也可采用有限元方法。貨架整體強(qiáng)度和穩(wěn)定性分析宜采用有限元方法。5. 1.5 以下類(lèi)型貨架應(yīng)采用有限元方法進(jìn)行整體強(qiáng)度和穩(wěn)定性分析和計(jì)算:-一一貨架高度超過(guò)6m的普

　　13、通托盤(pán)貨架和窄巷道托盤(pán)貨架;-一所有自動(dòng)化立體倉(cāng)庫(kù)貨架;-一所有牛腿式托盤(pán)貨架。5.2 計(jì)算模型5.2.1 絕對(duì)坐標(biāo)系貨架計(jì)算模型的絕對(duì)坐標(biāo)如圖13所示。5.2.2 網(wǎng)格剖分8 使用有限元方法進(jìn)行貨架整體分析時(shí)，應(yīng)簡(jiǎn)化貨架結(jié)構(gòu)，建立適用于有限元分析的結(jié)構(gòu)模型。貨架的整體有限元計(jì)算模型宜簡(jiǎn)化成空間三維框架模型。取構(gòu)件連接的自然節(jié)點(diǎn)為結(jié)構(gòu)模型節(jié)點(diǎn)，相鄰節(jié)點(diǎn)之間構(gòu)件形成單元。GB/T -2012 H y L x 圖13貨架計(jì)算模型的絕對(duì)坐標(biāo)系5.2.3 模型簡(jiǎn)化貨架整體的排、列、層數(shù)過(guò)多，可對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行簡(jiǎn)化，并滿(mǎn)足以下條件:計(jì)算排數(shù):巷道兩側(cè)貨架之間有連接的貨架，可取偶數(shù)排;巷道兩側(cè)貨架之間

　　14、無(wú)連接的貨架，可取奇數(shù)排;計(jì)算列數(shù):不得小于6列，至少包括兩組不相鄰的垂直支撐列;計(jì)算層數(shù):應(yīng)取實(shí)際層數(shù)。5.2.4 單元簡(jiǎn)化貨架結(jié)構(gòu)單元包括桿單元和梁?jiǎn)卧?，其?jiǎn)化模型如表1所示。表1貨架單元簡(jiǎn)化構(gòu)件類(lèi)別梁?jiǎn)卧獥U單元立柱、J橫梁、J懸臂梁、/牛腿梁、J垂直支撐連接梁、J天軌吊梁、J天軌、/橫斜撐、/水平系桿、/垂直斜拉桿、/水平支撐、J5.2.5 約束與邊界條件約束包括節(jié)點(diǎn)的約束和單元的約束，約束方式包括剛接、錢(qián)接和半剛半錢(qián)。說(shuō)明包括承載橫梁、頂梁9 GB/T -2012 邊界條件包括地面、倉(cāng)庫(kù)外墻及其他貨架結(jié)構(gòu)之外的約束構(gòu)件對(duì)貨架節(jié)點(diǎn)、單元自由度的限制。各種構(gòu)件的約束與邊界條件簡(jiǎn)化

　　15、原則如表2所示。表2約束與邊界條件簡(jiǎn)化原則約束方式與邊界條件約束類(lèi)型備注xOz yOz xOy 半剛半餃半剛半餃半剛半餃采用單螺桿連接立柱與地面半剛半餃剛接剛接采用雙螺桿連接剛接剛接剛接采用預(yù)埋板連接立柱與橫梁半剛半餃剛接剛接立柱與懸臂梁半剛半餃剛接剛接剛接剛接剛接采用雙孔連接立柱與橫斜撐剛接半剛半餃剛接采用單孔連接剛接剛接剛接采用雙孔連接垂直支撐與垂直支撐連接梁半剛半餃剛接剛接采用單孔連接剛接剛接剛接采用雙孔連接水平支撐與橫梁剛接剛接半剛半餃采用單孔連接立柱與垂直支撐連接梁剛接剛接剛接立柱與隔撐剛接剛接剛接懸臂梁與牛腿梁剛接剛接剛接立柱與天軌吊梁剛接剛接剛接天軌與天軌吊梁剛接剛接剛接6 計(jì)算

　　16、工況與荷載組合6. 1 計(jì)算荷載貨架的計(jì)算荷載包括恒荷載、活荷載、豎向沖擊荷載、水平荷載、地震荷載。6. 1. 1 恒荷載貨架結(jié)構(gòu)的自重，包括橫梁、立柱等所有構(gòu)件的重量。6. 1. 2 活荷載擱置在貨架上的貨物和托盤(pán)的重量。按實(shí)際情況考慮的各層貨物的荷載。6.1.3 豎向沖擊荷載儲(chǔ)運(yùn)機(jī)械存取貨物時(shí)對(duì)橫梁(或懸臂梁)產(chǎn)生的沖擊力，通?？扇∫粋€(gè)裝載單元靜載設(shè)計(jì)值的50%。按承載能力極限狀態(tài)計(jì)算時(shí)，應(yīng)計(jì)及作用在最不利位置處的豎向沖擊荷載的影響，且由此沖擊荷載 GB/T -2012 所產(chǎn)生的應(yīng)力不得大于強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。計(jì)算橫梁撓度時(shí)，不必考慮豎向沖擊荷載的影響。6. 1.4 水平荷載由貨架結(jié)構(gòu)構(gòu)

　　17、件的初彎曲、安裝偏差、荷載偏心以及儲(chǔ)運(yùn)機(jī)械的輕度碰撞等因素所引起的水平力。水平荷載分別沿貨架結(jié)構(gòu)z方向、y方向兩個(gè)主方向作用于橫梁(或懸臂梁)與立柱的連接節(jié)點(diǎn)處。水平荷載可取為由橫梁(或懸臂梁)傳至該節(jié)點(diǎn)的全部恒荷載與最大活荷載之和的1.5%。自動(dòng)化立體倉(cāng)庫(kù)貨架的水平荷載還應(yīng)考慮滿(mǎn)荷載下堆垛機(jī)貨叉伸叉時(shí)，由于偏載產(chǎn)生的對(duì)貨架的作用力。堆垛機(jī)作業(yè)時(shí)對(duì)貨架產(chǎn)生的水平作用力F可按式(1)計(jì)算:F=k. G. (l/h) 式中zh 加權(quán)系數(shù)，可取1.21.5;G一一貨物單元的額定荷載，單位為千克(kg);1一一貨叉伸叉長(zhǎng)度，單位為毫米(mm);h一一堆垛機(jī)高度，單位為毫米(mm)。6. 1.5 地震荷

　　18、載( 1 ) 地震荷載僅考慮水平地震作用(即地震縱波，分工向和y向)對(duì)貨架產(chǎn)生的影響，不考慮豎向地震作用。地震荷載的計(jì)算方法參見(jiàn)附錄A。6.2 計(jì)算工況及荷載組合貨架的計(jì)算工況可分為以下三種:一一正常工況z貨架正常承載狀態(tài)。應(yīng)考慮恒荷載、活荷載、豎向沖擊荷載、z向水平荷載和y向水平荷載等的影響，計(jì)算貨架結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度、變形和穩(wěn)定性。一一地震工況t貨架地震時(shí)的承載狀態(tài)。應(yīng)考慮恒荷載、活荷載和地震荷載的影響，計(jì)算貨架結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度。地震荷載分為z向水平地震荷載和y向水平地震荷載。地震工況下，活荷載按80%的滿(mǎn)載率計(jì)算。在此工況下，不必校核貨架結(jié)構(gòu)的變形和穩(wěn)定性。一一偏載工況:貨架貨物特殊擺放的承載狀態(tài)。應(yīng)

　　19、考慮恒荷載和不對(duì)稱(chēng)活荷載的影響，計(jì)算貨架結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度和穩(wěn)定性。各種計(jì)算工況的荷載組合如表3所示。表3各計(jì)算工況及荷載組合計(jì)算工況荷載狀態(tài)荷載組合靜態(tài)荷載(100%)恒荷載十活荷載靜態(tài)荷載+沖擊荷載恒荷載+活荷載+豎向沖擊荷載正常工況a靜態(tài)荷載十水平荷載恒荷載+活荷載+x向水平荷載靜態(tài)荷載十水平荷載恒荷載十活荷載+y向水平荷載11 G/T -2012 表3(續(xù))計(jì)算工況荷載狀態(tài)荷載組合靜態(tài)荷載十地震荷載恒荷載+活荷載+x向水平地震荷載地震工況靜態(tài)荷載十地震荷載恒荷載+活荷載+y向水平地震荷載偏載工況靜態(tài)荷載恒荷載十不對(duì)稱(chēng)活荷載注:以上荷載組合的計(jì)算表達(dá)式參見(jiàn)附錄A。a庫(kù)架合一式貨架應(yīng)考慮

　　20、風(fēng)載和雪載。在進(jìn)行貨架結(jié)構(gòu)計(jì)算時(shí)，應(yīng)根據(jù)實(shí)際情況考慮表3中所列舉的荷載組合，并按其荷載狀態(tài)下最不利的組合進(jìn)行強(qiáng)度、變形和穩(wěn)定性校核。按承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)進(jìn)行設(shè)計(jì)時(shí)，荷載組合中各荷載分項(xiàng)系數(shù)的取值如表4所示。表4荷載分項(xiàng)系數(shù)荷載類(lèi)型承載能力極限狀態(tài)正常使用極限狀態(tài)恒荷載1. 2 1 活荷載1. 4 1 豎向沖擊荷載1. 4 1 水平荷載1. 4 1 地震荷載1. 3 1 7 強(qiáng)度校核7. 1 強(qiáng)度設(shè)計(jì)值強(qiáng)度設(shè)計(jì)值的采用應(yīng)按GB-2002中4.2.1的規(guī)定，如表5所示。表5鋼材的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值單位為牛頓每平方毫米抗拉、抗壓和抗彎抗剪端面承壓(磨平頂緊鋼材牌號(hào)f f J Q23

　　21、5鋼205 120 310 Q345鋼300 175 400 計(jì)算全截面有效的冷彎型鋼貨架結(jié)構(gòu)的受拉、受壓或受彎構(gòu)件的強(qiáng)度時(shí)，可采用考慮冷彎效應(yīng)的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，其計(jì)算方法見(jiàn)GB-2002附錄C。貨架結(jié)構(gòu)的抗震強(qiáng)度設(shè)計(jì)值!E應(yīng)按式(2)確定。E =f/YRE .( 2 ) 式中:f 一一-鋼材的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值;E一一抗震強(qiáng)度設(shè)計(jì)值調(diào)整系數(shù)，通常貨架結(jié)構(gòu)梁、柱構(gòu)件取=0.80，支撐及連接取YRE=0.90。12 GB/T -2012 7.2 強(qiáng)度校核強(qiáng)度計(jì)算方法見(jiàn)GB-2002中第5章壓彎構(gòu)件、受彎構(gòu)件和軸心受壓(拉)構(gòu)件部分的相關(guān)規(guī)定。立柱應(yīng)按壓彎構(gòu)件計(jì)算，橫梁應(yīng)接受彎

　　22、構(gòu)件計(jì)算，支撐類(lèi)構(gòu)件應(yīng)按軸心受壓(拉)構(gòu)件計(jì)算。強(qiáng)度校核中，各構(gòu)件推薦適用的計(jì)算類(lèi)型和計(jì)算公式如表6所示。表6強(qiáng)度計(jì)算方法構(gòu)件構(gòu)件受力狀態(tài)受力狀態(tài)說(shuō)明計(jì)算公式備注立柱壓彎參見(jiàn)附錄B(單軸對(duì)稱(chēng)開(kāi)口截面)受彎荷載通過(guò)截面彎，心且與主軸平行橫梁(單軸對(duì)稱(chēng)或雙軸對(duì)稱(chēng))參見(jiàn)附錄B荷載偏離截面彎心但與主軸平行橫斜撐軸心受壓(拉)當(dāng)簡(jiǎn)化為桿單元時(shí)垂直支撐軸心受壓(拉)參見(jiàn)附錄B當(dāng)簡(jiǎn)化為桿單元時(shí)水平支撐軸心受壓(拉)當(dāng)簡(jiǎn)化為桿單元時(shí)8 剛度校核8. 1 變形計(jì)算貨架的變形應(yīng)按正常使用極限狀態(tài)進(jìn)行計(jì)算。應(yīng)根據(jù)實(shí)際情況考慮表3中所列舉的荷載組合，并按其荷載狀態(tài)下最不利的組合進(jìn)行變形計(jì)算，各荷載分項(xiàng)系數(shù)均應(yīng)取1.0

　　23、如表4所示。8.2 變形限值貨架構(gòu)件的變形包括節(jié)點(diǎn)位移、橫梁最大位移和懸臂梁最大位移。貨架各類(lèi)變形限值按表7采用。表7貨架變形限值變形限值變形位置口1口1自動(dòng)化立體倉(cāng)庫(kù)貨架窄巷道托盤(pán)貨架普通托盤(pán)貨架節(jié)點(diǎn)最大z向位移10 15 15 節(jié)點(diǎn)最大y向位移10 15 15 節(jié)點(diǎn)最大z向位移10 15 15 橫梁最大z向位移(撓度)跨度1300跨度1200b跨度1200懸臂梁最大z向位移懸臂梁跨度1200懸臂梁跨度1150懸臂梁跨度1100最大不超過(guò)10IDIDo b最大不超過(guò)15IDIDo c最大不超過(guò)15IDIDo 13 GB/T -2012 9 穩(wěn)定性校核應(yīng)對(duì)貨架的主要構(gòu)件進(jìn)行穩(wěn)定性校

　　24、核。各構(gòu)件的穩(wěn)定性計(jì)算應(yīng)滿(mǎn)足GB一2002中第5章中軸心受壓(拉)構(gòu)件、受彎構(gòu)件和壓彎構(gòu)件部分的相關(guān)規(guī)定。立柱應(yīng)按壓彎構(gòu)件計(jì)算，橫梁應(yīng)按受彎構(gòu)件計(jì)算，支撐類(lèi)構(gòu)件應(yīng)按軸心受壓(拉)構(gòu)件計(jì)算。穩(wěn)定性校核中，各構(gòu)件適用的計(jì)算類(lèi)型和計(jì)算公式如表8所示。表8穩(wěn)定性計(jì)算方法構(gòu)件構(gòu)件受力狀態(tài)受力狀態(tài)說(shuō)明計(jì)算公式備注彎矩作用在對(duì)稱(chēng)平面內(nèi)時(shí)，彎矩作用平面內(nèi)、外的穩(wěn)定性立柱壓彎彎矩作用在對(duì)稱(chēng)平面內(nèi)時(shí)，參見(jiàn)附錄C(單軸對(duì)稱(chēng)開(kāi)口截面)彎心一側(cè)受壓的穩(wěn)定性彎矩作用在非對(duì)稱(chēng)主平面時(shí)，彎短作用平面內(nèi)、外的穩(wěn)定性受彎荷載通過(guò)截面彎心且與主軸平行橫梁(單軸對(duì)稱(chēng)或雙軸對(duì)稱(chēng))參見(jiàn)附錄C荷載偏離截面彎心但與主軸平行橫斜撐軸

　　25、心受壓(拉)當(dāng)簡(jiǎn)化為桿單元時(shí)垂直支撐軸心受壓(拉)參見(jiàn)附錄C當(dāng)簡(jiǎn)化為桿單元時(shí)水平支撐軸心受壓(拉)當(dāng)簡(jiǎn)化為桿單元時(shí)在地震工況下，可不進(jìn)行穩(wěn)定性校核。14 附錄A(資料性附錄)荷載組合計(jì)算表達(dá)式A.1 荷載組合1.恒荷載+活荷載(即靜態(tài)荷載)，表達(dá)式見(jiàn)式(A.D:h CG Gk十YQ CQ Qk 式中:G 一一恒荷載分項(xiàng)系數(shù);YQ 一一活荷載分項(xiàng)系數(shù);CG、CQ一一恒荷載和活荷載的荷載效應(yīng)系數(shù)，通常按結(jié)構(gòu)力學(xué)方法計(jì)算;Gk、Qk一一恒荷載和活荷載的標(biāo)準(zhǔn)值。G/T -2012 .( A.1 ) A.2 荷載組合2.恒荷載+活荷載+豎向沖擊荷載(即靜態(tài)荷載+沖擊荷載)，表達(dá)式見(jiàn)式(A.2)

　　26、: h CG Gk十YQ(CQ Qk十CQ1 Qlk) ( A.2 ) 式中:元一一恒荷載分項(xiàng)系數(shù);CG、CQ一一恒荷載和活荷載的荷載效應(yīng)系數(shù)，通常按結(jié)構(gòu)力學(xué)方法計(jì)算;Gk、Qk一一恒荷載和活荷載的標(biāo)準(zhǔn)值。Q 一一活荷載分項(xiàng)系數(shù);CQ1 一一豎向沖擊荷載的荷載效應(yīng)系數(shù)，按結(jié)構(gòu)力學(xué)方法計(jì)算;Qlk 一一豎向沖擊荷載標(biāo)準(zhǔn)值，按6.1.3的規(guī)定采用。A.3 荷載組合3.恒荷載+活荷載+水平荷載(即靜態(tài)荷載+水平荷載)，表達(dá)式見(jiàn)式(A.3): Y G CG Gk + Y Q (CQ Qk + CQ2 Q2( A.3 ) 式中zb 一一恒荷載分項(xiàng)系數(shù);Q 一一-活荷載分項(xiàng)系數(shù);CG、CQ一一恒荷載和活荷

　　27、載的荷載效應(yīng)系數(shù)，通常按結(jié)構(gòu)力學(xué)方法計(jì)算EG、Qk一一恒荷載和活荷載的標(biāo)準(zhǔn)值;CQ2 一一-水平荷載的荷載效應(yīng)系數(shù)，按結(jié)構(gòu)力學(xué)方法計(jì)算EQ2k 一一水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值，按6.1.4的規(guī)定采用。A.4 荷載組合4.恒荷載十活荷載+水平地震作用(即靜態(tài)荷載+地震荷載)，表達(dá)式見(jiàn)式(A.4): YG CG GE十E CE FE ( A.4 ) 式中zh一一恒荷載分項(xiàng)系數(shù);CG一一恒荷載的荷載效應(yīng)系數(shù)，通常按結(jié)構(gòu)力學(xué)方法計(jì)算;GE=Gk十三:如氈，其中如z為活荷載的組合值系數(shù)，按表A.1采用，也為活荷載標(biāo)準(zhǔn)值;YE一一水平地震作用分項(xiàng)系數(shù);CE一一水平地震作用效應(yīng)系數(shù);FE一一水平地震作用的標(biāo)準(zhǔn)值。15

　　28、GB/T -2012 表A.1貨架活荷載的組合值系數(shù)活荷載種類(lèi)組合值系數(shù)雪荷載0.5 按實(shí)際情況考慮的貨架各層活荷載1. 0 按等效均布荷載考慮的貨架各層活荷載0.8 式CA.4)中，水平地震作用的標(biāo)準(zhǔn)值FE可按式CA.5)、式CA.6)確定:FE=1 G.q .C A.5 ) G;H Fz=-7一豐-FECi=1 ,2, ,n) C A.6 ) GjHj 式中z1 相應(yīng)于貨架結(jié)構(gòu)基本自振周期的水平地震影響系數(shù);G.q 一一貨架結(jié)構(gòu)的等效總重量，可取G.q=0. 85GE; GE 一一貨架結(jié)構(gòu)的總重力荷載的代表值，GE=Gj ; j=1 Fi 一一貨架結(jié)構(gòu)第i層的水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值;

　　29、Gi、Gj分別為集中于貨架結(jié)構(gòu)第i層、第j層的重力荷載代表值，可取其自重的標(biāo)準(zhǔn)值和活荷載組合值之和;凡、Hj-分別為貨架第i層、第j層的計(jì)算高度。式CA.5)中，貨架結(jié)構(gòu)的水平地震影響系數(shù)1可按式CA.7)式CA.9)確定:當(dāng)T0.1S時(shí)z1 = (0. 45 + 5. 5T) max 當(dāng)O.lTTgs時(shí):1=max 當(dāng)TgT3s時(shí):1=(手)0.9 .max 式中zT -一一貨架結(jié)構(gòu)的基本自振周期，可按理論計(jì)算或經(jīng)驗(yàn)公式確定;Tg一一特征周期值，根據(jù)場(chǎng)地類(lèi)別和設(shè)計(jì)地震分組按表A.2采用;血一一水平地震影響系數(shù)的最大值，根據(jù)地震烈度按表A.3采用。表A.2特征周期值Tg場(chǎng)地類(lèi)別設(shè)計(jì)地震分組10

　　30、 11 E 但主一-垂Ho 7. 0 0.25 0.35 第二組0.25 0.30 0.40 第三組0.30 0.35 0.45 注1:計(jì)算罕遏地震作用時(shí)，特征周期增加0.05S. 注2:場(chǎng)地類(lèi)別確定方法詳見(jiàn)GB-2010中的4.1.6。16 E 0.45 0.55 0.65 .C A.7 ) .C A. 8) C A.9 ) 單位為秒N 0.65 o. 75 0.90 GB/T -2012 表A.3水平地震影響系數(shù)的最大值表皿地震影響6度7度8度9度多遇地震0.04 。08(0.12)o. 16(0. 24) 0.32 罕遏地震0.28 0.50(0.72) 0.90(

　　31、1.20) 1. 40 注:括號(hào)中數(shù)值分別用于設(shè)計(jì)基本地震加速度為0.15g和O.30 g的地區(qū)。17 GB/T 一-2012B.1 單軸對(duì)稱(chēng)開(kāi)口截面的壓彎構(gòu)件計(jì)算見(jiàn)式(B.l)。附錄B(資料性附錄)構(gòu)件強(qiáng)度計(jì)算公式1)N , M , M =一一:1:;-x :1: ;-Yf A. _Wenx _W . y 式中zN 一一-軸心力;Aen一-有效凈截面面積;Mx一一對(duì)截面主軸z軸的彎矩;My一一對(duì)截面主軸y軸的彎矩;Wenx一對(duì)截面主軸z軸的較小有效凈截面模量;W . y一一對(duì)截面主軸y軸的較小有效凈截面模量。B.2 受彎構(gòu)件a) 當(dāng)荷載通過(guò)截面彎心且與主軸平行時(shí)，計(jì)算見(jiàn)式(B.

　　32、2)、式(B.3)。式中zMmax一一跨間對(duì)主軸z軸的最大彎矩; 一一剪應(yīng)力zVmax一一最大剪力;二號(hào)士fV_.號(hào)=丁?一fv5 -一一計(jì)算剪應(yīng)力處以上截面對(duì)中和軸的面積矩;I 一一一毛截面慣性矩;t 一一腹板厚度之和;fv 一一鋼材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。b) 當(dāng)荷載偏離截面彎心且與主軸平行時(shí)，計(jì)算見(jiàn)式(B.的。M , B =一一+一一fWenx W 式中zM一一計(jì)算彎矩，取構(gòu)件全長(zhǎng)范圍內(nèi)的最大彎矩; ( B.1 ) .(B. 2) .( B.3 ) .(B. 4) B一一與所取彎矩間一截面的足足力短，當(dāng)受彎構(gòu)件的受壓翼緣上有鋪板，且與受壓罷緣牢固相連并能阻止受壓翼緣側(cè)向變位和扭轉(zhuǎn)時(shí)B二0，此時(shí)

　　33、可不驗(yàn)算受彎構(gòu)件的穩(wěn)定性。其他情況，可按GB-2002中A.4的規(guī)定計(jì)算;1) 壓彎構(gòu)件、受彎構(gòu)件和軸心受壓(拉構(gòu)件的強(qiáng)度計(jì)算公式見(jiàn)GB-2002的第5章。18 W一一-與彎矩引起的應(yīng)力同一驗(yàn)算點(diǎn)處的毛截面扇性模量。B.3 軸心受壓構(gòu)件計(jì)算見(jiàn)式(B.5)。式中: 一一正應(yīng)力N一一軸心力;A，一一有效截面面積;=去ff一一鋼材的抗拉、抗壓和抗彎應(yīng)力設(shè)計(jì)值。GB/T -2012 .( B.5 ) 19 GB/T -2012 附錄C(資料性附錄)構(gòu)件穩(wěn)定性計(jì)算公式2)C.1 單軸對(duì)稱(chēng)開(kāi)口截面的壓彎構(gòu)件a) 當(dāng)彎矩作用在對(duì)稱(chēng)平面內(nèi)時(shí)，彎矩作用平面內(nèi)、外的穩(wěn)定性計(jì)

　　34、算見(jiàn)式(c.l)、式(C.2)。fJ /電-w 一、飛川/FJM-N叮e一N-M+ N-Ab ( C.1 ) .( C.2 ) 式中:N一一軸心力;伊軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)，應(yīng)按GB-2002中表A.1. 1-1或表A.1. 1-2采用，其彎扭屈曲的換算長(zhǎng)細(xì)比兒按GB-2002中式5.5.4-1計(jì)算;人一一有效截面面積;一一等效彎矩系數(shù);M一一-計(jì)算彎矩、取構(gòu)件全長(zhǎng)范圍內(nèi)的最大彎矩; _ . .1 n:2 EA N一一系數(shù)，N=一一一丁1. 165 w, -_.對(duì)最大受壓邊緣的有效截面模量;f 鋼材的抗拉、抗壓和抗彎應(yīng)力設(shè)計(jì)值。b) 當(dāng)彎矩作用在對(duì)稱(chēng)平面內(nèi)，且使截面在彎心

　　35、一側(cè)受壓時(shí)，計(jì)算見(jiàn)式(C.3)。N盧myMyA , 1, N飛TYTIf NL/叩.( C.3 ) 式中zN一一軸心力;人一一有效截面面積;盧my一一對(duì)y軸的等效彎矩系數(shù)，按GB-2002中5.5.3的規(guī)定采用;My 對(duì)截面主軸y軸的彎矩; _ . .1 n:2 EA l噸y一一系數(shù)，Nv=一一一寸1. 165 WJ 截面的較小有效截面模量;f一一鋼材的抗拉、抗壓和抗彎應(yīng)力設(shè)計(jì)值。c) 當(dāng)彎矩作用在非對(duì)稱(chēng)主平面時(shí)，彎矩作用平面內(nèi)、外的穩(wěn)定性公式見(jiàn)式(C.4)和式(C.曰:NfvF n 一一十，fJm1V.l x、+土Lz三f.( C.4 ) 伊XA， 1, _li_， (1-iU

　　36、I機(jī))W飛.L. E:x I 2) 壓彎構(gòu)件、受彎構(gòu)件和軸心受壓(拉)構(gòu)件的穩(wěn)定性計(jì)算公式見(jiàn)GB-2002的第5章。20 GB/T -2012 N . M. . B A十一_.:.+一一f伊. CPbxW W . ( C.5 ) 式中zN一一軸心力;弘一一一對(duì)z軸的軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)，長(zhǎng)細(xì)比按GB-2002中式(5.2.4-1)計(jì)算;人一一有效截面面積5一一-等效彎矩系數(shù);Mx一一對(duì)截面主軸z軸的彎矩;一，1t2 EA NJ:.一一系數(shù)，NJ:.=口商;W.X -對(duì)截面主軸z軸的受壓邊緣的有效截面模量;B 一一一與所取彎矩同一截面的雙力矩;W一一與彎矩引起

　　37、的應(yīng)力同一驗(yàn)算點(diǎn)處的毛截面扇性模量;f 一一鋼材的抗拉、抗壓和抗彎應(yīng)力設(shè)計(jì)值;吼一一對(duì)y軸的軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)，長(zhǎng)細(xì)比按GB一2002中式(5.3. 2-2)計(jì)算;機(jī)z受彎構(gòu)件的整體穩(wěn)定系數(shù)，應(yīng)按GB-2002中A.2的規(guī)定計(jì)算。C.2 受彎構(gòu)件a) 當(dāng)荷載通過(guò)截面彎心且與主軸平行時(shí)，計(jì)算見(jiàn)式(C.6)。拍子f式中:Mmax -跨間對(duì)主軸z軸的最大彎矩;弘一一受彎構(gòu)件的整體穩(wěn)定系數(shù)，應(yīng)按GB-2002中A.2的規(guī)定計(jì)算。W.X一一對(duì)截面主軸z軸的受壓邊緣的有效截面模量;f 一一鋼材的抗拉、抗壓和抗彎應(yīng)力設(shè)計(jì)值。b) 當(dāng)荷載偏離截面彎心但與主軸平行時(shí)，計(jì)算見(jiàn)式(C

　　38、7)。M. . B _:._X +一一fCPbx W.x W 式中zMm皿一一跨間對(duì)主軸z軸的最大彎矩;弘一一受彎構(gòu)件的整體穩(wěn)定系數(shù)，應(yīng)按GB-2002中A.2的規(guī)定計(jì)算zW.X一一對(duì)截面主軸z軸的受壓邊緣的有效截面模量;B 一一-與所取彎矩同一截面的雙力矩;W一一與彎矩引起的應(yīng)力同一驗(yàn)算點(diǎn)處的毛截面扇性模量;f 一一鋼材的抗拉、抗壓和抗彎應(yīng)力設(shè)計(jì)值。C.3 軸心受壓構(gòu)件計(jì)算見(jiàn)式(C.8): 式中zN一一軸心力;主fcpA. .( C.6 ) .( C.7 ) .( C.8 ) 21 G/T -2012 伊一一-軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)，應(yīng)按GB-2002中表A.

　　39、1. 1-1或表A.1.1億采用，其彎扭屈曲的換算長(zhǎng)細(xì)比按GB一2002中式(5.5.4-1)計(jì)算;A, 有效截面面積;f一一一鋼材的抗拉、抗壓和抗彎應(yīng)力設(shè)計(jì)值。22 GB/T -2012 參考文獻(xiàn)lJ ANSI MH16. 1: 2004 Specification for the design-Testing and utilization of industrial steel storage racks 2J FEM 10.2.02 The design of static steel pallet racking 3 J JIS B 8942: 2004 Auto

　　40、mated storage and retrieval system-General specifications 4J CECS 23:90 鋼貨架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范NFONlhmNH目。國(guó)華人民共和國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)工業(yè)貨架設(shè)計(jì)計(jì)算GB/T -2012 由t中國(guó)標(biāo)準(zhǔn)出版社出版發(fā)行北京市朝陽(yáng)區(qū)和平里西街甲2號(hào)()北京市西城區(qū)三里河北街16號(hào)()網(wǎng)址總編室:(010)發(fā)行中心:(010)讀者服務(wù)部:(010)中國(guó)標(biāo)準(zhǔn)出版社秦皇島印刷廠(chǎng)印刷各地新華書(shū)店經(jīng)銷(xiāo)字千刷:印4次數(shù)一字第月5O FAe咽41年張U鈴印m開(kāi)本880X/16 2012年10月第一版* 書(shū)號(hào):. 1-定價(jià)27.00元如有印裝差錯(cuò)由本社發(fā)行中心調(diào)換版權(quán)專(zhuān)有侵權(quán)必究舉報(bào)電話(huà):(010)打印日期:2012年11月2日F002